一、離心泵的理論壓頭

從(cong)(cong)離心泵工(gong)作原理(li)知(zhi)液(ye)體從(cong)(cong)離心泵葉輪獲(huo)得能(neng)量(liang)而提高了(le)壓(ya)強。單位質量(liang)液(ye)體從(cong)(cong)旋轉的葉輪獲(huo)得多少能(neng)量(liang)以及(ji)影響(xiang)獲(huo)得能(neng)量(liang)的因素，可以從(cong)(cong)理(li)論上來分析。由于液(ye)體在葉輪內的運(yun)動比較復雜，故作如下假(jia)設：

    （1）葉輪內葉片的數目無限多，葉片的厚度為無限薄，液體*沿著葉片的彎曲表面而流動。無任何倒流現象；

（2）液體為粘度等于零的理想液體，沒有流動阻力。

    液體從葉輪*入口沿葉片流到葉輪外緣的流動情況如圖2-2所示。葉輪帶動液體一起作旋轉運動時，液體具有一個隨葉輪旋轉的圓周速度u，其運動方向為(wei)所處圓周(zhou)的切線(xian)

圖2-2  液體在離心泵中的流動

方向；同時，液體又具有沿葉片間通道(dao)流(liu)的(de)相對速度(du)w，其運(yun)動方向(xiang)為所在處葉(xie)片(pian)(pian)的(de)切線方向(xiang)；液(ye)體(ti)在葉(xie)片(pian)(pian)之(zhi)間任(ren)一點的(de)速度(du)c為該點(dian)的圓周速度(du)u與相對速度w的向量和。由圖2-2可導出三者之間的關系：

葉輪處(chu)

                                                   （2-1）

葉輪出口(kou)處

                                                   （2-2）

泵的理論壓(ya)頭可(ke)從葉輪進(jin)出(chu)口之間列柏努利方程求得(de)

                                               （2-3）

即

                                            （2-4）

式中  H∞——具有無窮多葉片的離心泵對理想液體所提供的理論壓頭，m；

      HP——理想液體想葉輪后靜壓頭的增量，m；

      HC——理想液體想葉輪后動壓頭的增量，m。

上式沒有考慮(lv)進、出口(kou)兩點高(gao)(gao)度不(bu)同，因葉(xie)輪每轉(zhuan)一(yi)周，兩點高(gao)(gao)低(di)互換兩次(ci)，按時均計此高(gao)(gao)差可(ke)視為零。

液體(ti)從運(yun)動(dong)到(dao)出口，靜壓頭(tou)增加的原(yuan)因有二：

（1）離心力作功    液體在葉輪內受離心力作用，接受了外功。質量為m的液體旋轉時受到的離心力為：

     單位重量(liang)液體從到出口(kou)，因受(shou)離心力作用而接(jie)受(shou)的(de)外功為：

（2）能量轉換    相鄰兩葉片所構成的通道截面積由內而外逐漸擴大，液體通過時速度逐漸變小，一部分動能轉變為靜壓能。單位重量液體靜壓能增加的量等于其動能減小的量，即

因此，單(dan)位重量(liang)(liang)液體通過葉輪后其靜(jing)壓能的增加量(liang)(liang)應為上(shang)述兩項(xiang)之和，即

                                            （2-5）

將式2-5代入式2-4，得

                                             （2-6）

將式2-1、2-2代入式2-6，整理得

                                               （2-7）

由上式看出，當cosα1=0時，得到的壓頭zui大。故離心泵設計時,一般都使α1=90°,于是上式成為：

                                                          （2-8）

式2-8即為離心泵理論壓頭的表示式，稱為離心泵基本方程式。

從圖2-2可知

                                                （2-9）

如不計葉片的厚度，離心泵的理論流量QT可表示為：

    QT=cr2πD2b2                                                     （2-10）

式中  cr2——葉輪在出口處速度的徑向分量，m/s；

      D2——葉輪外徑，m；

      b2——葉輪出口寬度，m。

將式2-9及式2-10代入式2-8，可得泵的理論壓頭H∞與泵的理論(lun)流量之間的關系為：

                                                     （2-11）

上式為離心泵基本方程式的(de)又一表(biao)達(da)形(xing)式，表(biao)示離心泵的(de)理論壓頭(tou)與(yu)流量、葉(xie)輪的(de)轉速和(he)直徑、葉(xie)片(pian)的(de)幾何(he)形(xing)狀之間的(de)關(guan)系。

    二、離心泵理論(lun)壓頭的討論(lun)

（1）葉輪的轉速和直徑對理論壓頭的影響    由式2-11可看出，當葉片幾何尺寸（b，β）與(yu)流(liu)量一定時，離心泵的理論(lun)壓(ya)頭(tou)隨(sui)葉輪的轉(zhuan)速或直(zhi)徑的增(zeng)加而加大。

（2）葉片形狀對理論壓頭的影響    根據式2-11，當葉輪的速度、直徑、葉片的寬度及流量一定時，離心泵的理論壓頭隨葉片的形狀而改變。葉片形狀可分為三種：（見圖2-3）

圖2-3  葉片形狀對理論壓頭的影響

（a）徑向                        （b）后(hou)彎                      （c）前彎

后(hou)彎葉片      β2＜90°,ctgβ2＞0          H∞＜                      （a）

徑向葉片      β2=90°,ctgβ2=0            H∞=                       （b）

前彎葉片      β2＞90°,ctgβ2＜0          H∞＞                      （c）

在所有三種形式的葉片中，前彎葉片產生的理論壓頭zui高。但是，理論壓頭包括勢能的提高和動能的提高兩部分。由圖2-3可見，相同流量下，前彎葉片的動能較大，而后(hou)彎葉片(pian)的動能較(jiao)小(xiao)。液體動能(neng)雖可經蝸殼(ke)部分地轉化為勢能(neng)，但在此(ci)轉化過程中導(dao)致較(jiao)多的(de)能(neng)量損失。因此(ci)，為獲得(de)較(jiao)高的(de)能(neng)量利用率，離(li)心泵總(zong)是采(cai)用后彎葉片。

（3）（熱水泵）理論流量對理論壓頭的影響    從式2-11可看出β2＞90°時，H∞隨(sui)流量QT增大而加大，如圖2-4所示。

β2=90°時，H∞與流量QT無關(guan)；

β2＜90°時，H∞隨流量(liang)QT增(zeng)大而減小。